0 引言
汽輪發(fā)電機進汽組織根據(jù)更改進到汽輪發(fā)電機的蒸汽流量或總流量主要參數(shù)，進而更改其輸出功率或轉(zhuǎn)速比，以滿足不一樣情況的必須。做為汽輪發(fā)電機進汽組織的關(guān)鍵構(gòu)成部分，調(diào)節(jié)閥門的氣動式特性和安全性會對全部汽輪發(fā)電機組的合理性造成立即的危害，因此調(diào)節(jié)閥門的設(shè)計一直以來遭受設(shè)計師的高度重視［1］。調(diào)節(jié)閥門凹模構(gòu)造繁瑣，受研究方法限定，一直以來以基礎(chǔ)理論估算和實驗科學(xué)研究做為首要的研究方法。因為調(diào)節(jié)閥門在不一樣打開部位時，其載流總面積并不是參量，并且閥后工作壓力又隨閘閥開啟度轉(zhuǎn)變，關(guān)聯(lián)比較復(fù)雜，因而根據(jù)概念測算精確地獲得閘閥總流量有較大艱難，而一些參考文獻中給定的工作經(jīng)驗曲線圖通常是對于指定的閘閥型線，其實用性受限制，且精密度和精確度通常難以實現(xiàn)規(guī)定［2］；而根據(jù)實驗科學(xué)研究雖可以得到閘閥的整體特性，例如總流量可變氣門正時曲線圖、提高力曲線圖、閘閥損害等特點，但無法掌握閘閥內(nèi)部結(jié)構(gòu)的繁雜流動性關(guān)鍵點。傳統(tǒng)式的設(shè)計方式從設(shè)計模型、生產(chǎn)加工、實驗到數(shù)據(jù)交換直到真正調(diào)節(jié)閥門運行狀態(tài)的實體設(shè)計方案進行，整個過程不但時間長耗費大，并且出現(xiàn)許多的可變性［3］。
近些年，伴隨著測算流體力學(xué)（CFD）和互聯(lián)網(wǎng)技術(shù)的迅猛發(fā)展，選用有限元分析方式對其里面的繁雜流動性開展科學(xué)研究變成很有可能。有限元分析方式不但可以節(jié)省很多的人工和資產(chǎn)，更可以仿真模擬和捕獲調(diào)節(jié)閥門真正工作中情況下內(nèi)部結(jié)構(gòu)勢流及其技術(shù)參數(shù)的變動和分散規(guī)律性，使設(shè)計師和技術(shù)人員對其里面的繁雜流動性獲得更多方面的了解，從而改善其內(nèi)部結(jié)構(gòu)勢流構(gòu)造，減少流動性損害，最后改進閘閥的調(diào)整特點及可靠性能［4］。
1 研究對象
文中以某型汽輪發(fā)電機組進汽調(diào)節(jié)閥門做為研究對象，根據(jù)基礎(chǔ)理論推論并融合有限元分析方式對它進行科學(xué)研究。為達到柴油發(fā)電機額定值主要參數(shù)運作時對總流量調(diào)整的規(guī)定，文中調(diào)節(jié)閥門閥碟選用梨型閥構(gòu)造，如下圖1所顯示。該閥在開啟度較鐘頭，總流量轉(zhuǎn)變折射率并不大，有利于開展低工作狀況時的總流量調(diào)整。

圖1 調(diào)節(jié)閥門平面圖

2 閘閥特點測算
一直以來，針對調(diào)節(jié)閥門的探討以實驗科學(xué)研究為主導(dǎo)，根據(jù)實驗獲得特殊閘閥型線的流量系數(shù)、彭臺門指數(shù)等主要參數(shù)，最后獲得閘閥的總流量特點。而對于文中設(shè)計的閘閥，設(shè)計師選用有限元分析方式來替代實驗全過程，獲得系統(tǒng)軟件完整的數(shù)值，再融合基礎(chǔ)理論測算，最后獲得閘閥特點。
2.1 幾何圖形測算
幾何圖形主要參數(shù)包含：閥碟半經(jīng)R1；R1圓心距軸心間距Y；兩圓心點水平距離b；高壓閘閥半經(jīng)R；可變氣門正時L，如下圖2所顯示。

圖2 閘閥幾何圖形主要參數(shù)

空隙間距

交角

空隙距軸心間距

調(diào)節(jié)閥門咽喉總面積

在L取不一樣值時，即不同開啟度下，測算出閘閥咽喉總面積，可獲得可變氣門正時－咽喉總面積關(guān)聯(lián)：
（1）
如下圖3所顯示，閘閥在小開啟度時，咽喉總面積較小，且擴大的速率較緩，有益于對小總流量的調(diào)整與操縱。
2.2 臨界值流量計算公式
當(dāng)已經(jīng)知道閥構(gòu)造規(guī)格時，其總流量Qv決策于閥前主要參數(shù)p0、v0，閥后工作壓力p1，不一樣可變氣門正時時閘閥的咽喉總面積Fv，有閥門流量公式：
（2）
式中，Φ為閘閥流量系數(shù)；βv為彭臺門指數(shù)。
當(dāng)閘閥開啟度轉(zhuǎn)變時，式中咽喉總面積Fv及其彭臺門指數(shù)βv都隨著產(chǎn)生變化，因而難以根據(jù)公式計算（2）算出其總流量Qv。

圖3 可變氣門正時－咽喉總面積曲線圖

針對梨型閥其臨界壓比類似放縮噴頭，跟閘閥咽喉總面積與出入口總面積比例f相關(guān)，臨界壓比公式計算為：
（3）
當(dāng)壓比時，根據(jù)閥體的蒸氣處在臨界值流動性，這時閘閥總流量為臨界值總流量Qvcr，彭臺門指數(shù)βv=1；當(dāng)壓比ε時，根據(jù)閥體的蒸氣處在亞臨界值流動性，這時閘閥總流量為具體總流量Qv，彭臺門指數(shù)βv＜1，且有表達式：
（4）
依據(jù)上述表達式得知，若算出臨界值總流量Qvcr，及其彭臺門指數(shù)βv，就可以求出閘閥具體總流量Qv。
若閥前主要參數(shù)p0、v0保持一致，當(dāng)p1很鐘頭（），則閘閥可做到臨界值總流量Qvcr。也就是說，只需出入口工作壓力低于某一工作壓力時，閘閥總流量將實現(xiàn)一個穩(wěn)定值，這時再減少出入口工作壓力總流量也不會造成轉(zhuǎn)變，這時總流量即是臨界值總流量。這一點針對CFD仿真模擬而言是很容易達到的，對于不一樣開啟度時的閘閥實體模型，維持通道初始條件不會改變，調(diào)節(jié)出入口邊工作壓力，直到壓力再次減少總流量都不造成轉(zhuǎn)變，就可以獲得該閥體的臨界值總流量，在獲得在不一樣開啟度時的臨界值總流量后，則有表達式（5），如下圖4所顯示。
（5）

圖4 可變氣門正時－臨界值總流量曲線圖

2.3 彭臺門指數(shù)測算
彭臺門指數(shù)表現(xiàn)了閘閥具體總流量與臨界值總流量的關(guān)聯(lián)，即在不一樣壓比下總流量的轉(zhuǎn)變，因而彭臺門指數(shù)是壓比的函數(shù)公式。當(dāng)閥前主要參數(shù)保持一致時，彭臺門指數(shù)為閥后負(fù)擔(dān)的函數(shù)公式，因為彭臺門指數(shù)傳統(tǒng)式的經(jīng)驗公式定律只有應(yīng)對特殊型線的閘閥，有較大的局限，沒法運用于文中中的閘閥，因而文中根據(jù)CFD有限元分析方式 來求得βv?？捎X得彭臺門指數(shù)僅為工作壓力的函數(shù)公式，那麼維持閘閥實體模型開啟度不會改變，通道初始條件不會改變，調(diào)節(jié)出入口邊工作壓力，各自算出閥后在差異工作壓力時閘閥的總流量，則該流量與該開啟度下的臨界值總流量之比即是閘閥的彭臺門指數(shù)，即表達式（6），如下圖5所顯示。
（6）

圖5 閥后工作壓力－彭臺門指數(shù)曲線圖

2.4 總流量可變氣門正時測算
穿過調(diào)節(jié)閥門后噴頭的總流量依據(jù)弗留格爾公式計算
（7）
式中，Qc、Qcp為噴頭變工作狀況及其額定值工作狀況時的總流量；p1、p1p為噴頭前變工作狀況及其額定值工作狀況時的工作壓力；p2、p2p為級后變工作狀況及其額定值工作狀況時的工作壓力；當(dāng)背壓式p2、p2p很鐘頭，可類似覺得

可獲得表達式：
（8）
依據(jù)持續(xù)方程式，流過調(diào)節(jié)閥門的總流量相當(dāng)于噴頭總流量，即Qv=Qc，則可獲得閥后工作壓力與調(diào)節(jié)閥門總流量表達式：
（9）
又依據(jù)前邊所得的Qv=Qvcrβv，βv=f（p1）可獲得表達式：
（10）
如下圖6，即不一樣臨界值總流量所相應(yīng)的真實總流量。又依據(jù)前邊得到的可變氣門正時－臨界值總流量表達式Qvcr=f（L），就可以獲得閘閥可變氣門正時－總流量表達式：
（11）

圖6 具體總流量－臨界值總流量曲線圖

如下圖7，依據(jù)噴頭流量公式
（12）
當(dāng)噴嘴做到額定值工作狀況時，這時處在臨界阻尼，該總流量Qc為噴頭能夠根據(jù)的最高總流量，這時Qv=Qc'，該數(shù)值Qv－L曲線圖的規(guī)定值，這時閘閥再次提高不容易使總流量擴大。

圖7 可變氣門正時－具體總流量曲線圖

3 結(jié)果
汽輪發(fā)電機進汽調(diào)節(jié)閥門的閘閥調(diào)整特點對所有設(shè)備的調(diào)整、運作起著非常重要的功效。文中融合調(diào)節(jié)閥門構(gòu)造規(guī)格，閥后噴頭總流量的測算，根據(jù)基礎(chǔ)理論公式計算的推論，并運用有限元分析方式 獲得了調(diào)節(jié)閥門臨界值總流量、彭臺門指數(shù)的函數(shù)關(guān)系，進而得到閘閥的總流量特點。
過去調(diào)節(jié)閥門的設(shè)計方案、測算，不論是基礎(chǔ)理論測算或是實驗科學(xué)研究，都不能精確把握汽輪發(fā)電機進汽調(diào)節(jié)閥門的調(diào)整特點及其勢流關(guān)鍵點，伴隨著計算機能力及其CFD技術(shù)性的不斷進步健全，運用有限元分析方式 來替代實驗變成了現(xiàn)如今建筑工程設(shè)計的發(fā)展趨勢。文中根據(jù)概念估算與CFD有限元分析緊密結(jié)合，給予了一種新的閘閥設(shè)計理念，獲得了具備較高精密度的閘閥特點曲線圖，為將來汽輪發(fā)電機進汽調(diào)節(jié)閥門的分析進行了一定的奉獻。
論文參考文獻
［1］相曉偉，毛靖儒.汽輪發(fā)電機調(diào)節(jié)閥門全工作狀況三維勢流特點的標(biāo)值科學(xué)研究［J］.西安交大學(xué)刊，2006，40（3）：289－293.
［2］胡志君，美文美句群.綜合分析調(diào)節(jié)閥門可壓縮性液體流量系數(shù)計算方法［J］.煉油廠化工自動化，1991，（3）：70－75.
［3］相曉偉，毛靖儒，孫弼.汽輪發(fā)電機調(diào)節(jié)閥門設(shè)計方案的新思維［J］.熱量能源動力類，2006，21（3）：235－239.
［4］徐克鵬，蔡虎.大中型汽輪發(fā)電機主汽調(diào)節(jié)閥門的測試與數(shù)值計算方法［J］.能源動力類，2003，23（6）：2785－2789.